例如，由于試驗成本和加載設備的限制，使得試驗數據不可能覆蓋工程節點實際尺寸的全部范圍；由于試驗手段的局限性，試驗結果有時缺乏準確性和穩定性；盡管試件客觀上包含了材料、制作、構造特性等各種影響，但試驗結果難以將這些因素定量地區別出來；試驗時，試件的邊界條件不可能和實際結構中的約束*一致，只能是一種近似因此，具有合理假定的理論分析也是相貫節點研究*的重要組成部分。碳鋼彎頭目前采用的理論分析模型主要有環模型、沖剪模型和塑性鉸線模型個基于塑性理論的簡化環模型由ogo在1967年提出。在這一模型中，三維節點被簡化為弦桿用圓環來替代的二維模型來分析。
　　腹桿力用作用在一定長度范圍內的線荷載來代替。在對可能的塑性鉸位置作出假定之后，承載力公式形式可通過環（弦桿）在線荷載（腹桿力）組合下的屈服條件推出。1995年，Jubran和Coer提出一種修正的環模型法，考慮當腹桿與弦桿直徑比較大時的節點強度效應，從而得到新的設計公式。該法比單環模型更為合理。楊國賢提出了計算受拉荷載作用下T形節點靜承載力的等效單環法。該法通過對帶彈簧圓環的限承載力的計算來模擬T形節點的受力全過程，能根據不同變形要求得出管節點的靜承載力。1974年，Marshall和opac提出沖剪模型。沖剪準則假定通過弦桿壁可能破壞面的局部應力決定了節點強度，即作用在弦桿壁可能碳鋼彎頭破壞面的局部應力不能超過許用沖剪應力。許用沖剪應力由弦桿強度和節點幾何參數決定。沖剪準則是A.P.L.設計規范的基礎。塑性鉸線法先由Johansen在1943年分析鋼筋混凝土板內力時提出。這是一種建立在節點失效模式基礎上的塑性上界法。
　　通過對節點各種失效模式的比較，選擇一種能得到小破壞荷載的失效模式，畫出節點的屈服線模型并分析出節點的塑性破壞荷載。這種方法在相貫節點分析中得到較廣泛的應用1990年，Makinol3嘗試采用屈服線模型來預測軸向受力X節點的強度。從平面Ⅹ節點試驗經常觀測到的變形模式出發，假定了呈橢圓狀時弦桿表面的破壞機制。三角形平面單元被提出以簡化弦杄壁的變形。關于碳鋼彎頭屈服模式（對薄膜力）尺寸的不確定因素通過試算和誤差調整得到。接下去屈服強度的推導只能通過數值方法進行。盡管屈服線理論不能計算平面X節點的實際強度，卻提供了一種對強度公式形式的良好預測。1999年，陳以一31對圓鋼管K形節點建立了三重屈服線模型分析其限承載力。該模型的分析結果與國內外大量試驗數據尤其是大尺寸試驗數據吻合較好。武振宇分別對軸向力作用下的T形方管節點3和不等寬K形間隙方管節點建立了塑性鉸線模型。