考慮的主要參數(shù)為受荷面的厚度及其他幾何尺寸，這與相貫節(jié)點(diǎn)剛度的性能表達(dá)參數(shù)是一致的。通過數(shù)值分析與試驗(yàn)結(jié)果的對比證明了該模型的適用性。在相貫節(jié)點(diǎn)彎頭廠家抗彎限承載力方面，海工結(jié)構(gòu)領(lǐng)域?qū)澗刈饔眉拜S力和彎矩組合作用下的節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究，也進(jìn)行了一系列有限元分析∞，取得了一些成果，并相應(yīng)引入了設(shè)計(jì)規(guī)程和建議。概括起來，抗彎承載力計(jì)算公式目前主要有以下來源：歐洲規(guī)范（Eurocode3）、日本規(guī)范（AI）82、美國石油協(xié)會許用應(yīng)力設(shè)計(jì)規(guī)范（AP1-WSD）8和荷載與抗力系數(shù)設(shè)計(jì)規(guī)范（API-LRFD）以及其他若干海工結(jié)構(gòu)的規(guī)范，包括HSE規(guī)當(dāng)腹桿承受軸力時(shí)，相貫節(jié)點(diǎn)荷載-位移通常1-4的（a）和（b）圖1-4的（c）和（d）則意味著弦桿管壁經(jīng)歷了大變形之后出現(xiàn)了剛度和承載力提高的現(xiàn)象。在曲線（c）中，荷載-變形曲線到達(dá)個(gè)峰值點(diǎn)后節(jié)點(diǎn)岀現(xiàn)失穩(wěn)，變形繼續(xù)增加以致改變了節(jié)點(diǎn)的形狀。
　　此后節(jié)點(diǎn)剛度提高再次達(dá)到穩(wěn)定的平衡。這種情況下，個(gè)荷載峰值點(diǎn)被定義為節(jié)點(diǎn)限承載力。在曲線（d）中，節(jié)點(diǎn)失效后沒有出現(xiàn)明顯的承載力下降。當(dāng)出現(xiàn)大變形時(shí)，由于節(jié)點(diǎn)形狀的改變，再次出現(xiàn)與曲線（c）一樣的剛度增加。因此，在剛度提高出現(xiàn)之前，腹桿的軸力被定義為節(jié)點(diǎn)實(shí)際限承載力。當(dāng)腹桿承受彎矩時(shí)，節(jié)點(diǎn)荷載-位移通常1-5的（a）、（b）和（d）2.5.2相貫節(jié)點(diǎn)抗彎剛度的桿系有限元分析模型相貫節(jié)點(diǎn)的變形能力取決于其連接桿件的截面尺寸。當(dāng)弦桿壁厚很大時(shí)，節(jié)點(diǎn)可采用腹桿軸線在弦桿內(nèi)的部分作為剛域的模型進(jìn)行分析（模式B）；當(dāng)弦桿壁厚小到一定程度時(shí)，彎頭廠家節(jié)點(diǎn)可采用腹杄與弦杄通過轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧連接的模型進(jìn)行分析。腹桿與弦杄在軸線交點(diǎn)處剛性連接有限元模型（模式A）正好介于上述兩模型之間，是實(shí)際工程結(jié)構(gòu)內(nèi)力與穩(wěn)定分析常采用的模型。本章采用剛域模型和剛接模型分析試驗(yàn)中的節(jié)點(diǎn)試件。
　　分別為KK形節(jié)點(diǎn)和Ⅹ形節(jié)點(diǎn)試件的有限元分析模型，邊界條件按試驗(yàn)實(shí)際情況模擬。2.5.3不同受力組合狀態(tài)下的彈性抗彎剛度圖2-12—圖2-19的試驗(yàn)曲線，顯示了各試件中某一腹桿在各種工況下試件平面內(nèi)的桿端水平力H（垂直桿軸方向）與相應(yīng)的水平變形△；彎頭廠家為Ⅹ形試件腹桿平面外彎曲時(shí)的試驗(yàn)曲線（平面外的桿端力Q與相應(yīng)變形ξ）。從圖表對比中，可以看出以下事實(shí)：（1）試件DL、DS腹杄杄端彈性變形位于模式A、模式B預(yù)測的變形范圍內(nèi)，其中試件DL的受拉腹桿剛度介于模式A、模式B之間，受壓腹桿則與模式B相近。