值得注意的是，焊趾或焊接熱影響區開裂時的荷載均低于按規范公式計算的節點焊縫軸向承載力。1.軸力一豎向相對凹凸變形曲線循環往復荷載作用下節點試件的試驗表明，試件的破壞過程和模式決定了節點的延性和耗能能力。而節點軸力-豎冋相對凹凸變形曲線綜合反映了整個節點的抗震性能，滯回曲線的形狀越飽滿，表明其延性和耗能能力越好各試件的節點軸力一豎向相對凹凸變形曲線6-20。彎頭廠家圖中橫坐標δ為相貫面的豎向相對凹凸變形，通過各位移計測值按式（6-1）計算得到，方向為凸正凹負。縱坐標為千斤頂施加在腹桿端部的荷載N與腹桿屈服軸力值Nv（按式（6-11）計算）之比即腹桿軸壓比，方向為拉正壓負。此外，圖中還標明了焊縫開裂點在滯回曲線上的位置。可以看出，滯回曲線表現出良好的穩定性，隨荷載（位移）的，其滯回環呈現越來越飽滿的梭形，沒有捏攏現象從試件ΔⅠ和A3的滯回曲線中可以發現，當焊接熱影響區或焊趾出現徵小裂縫后，節點仍能繼續承載且承載力還能繼續提高，但剛度已出現一定的降低。
　　隨此后荷載級數和循環圈數的增加，節點剛度繼續退化直至焊縫*斷裂。從試件A2和A4的滯回曲線中可以看出，由于軸拉力較小，受拉部分曲線基本呈線性；節點受壓產生的弦桿管壁局部凹陷變形很大，已出現較顯著的強度退化和剛度退化，曲線的下降段明顯2.軸力-弦桿軸線中點處管壁水平凹凸變形曲線由于弦杄管壁在腹桿軸力作用下會出現橢圓化現象，弦桿軸線中點處管壁將發生水平凹凸變形。繪出了彎頭廠家各試件的軸力一弦桿軸線中點處管壁水平凹凸變形曲線。圖中橫坐標ω為水平凹凸變形，通過位移計測值按式計算得到，方向為凹正凸負縱坐標定義及方向與圖6-20相同。從與軸力一豎向相對凹凸變形曲線的對比中可以看出，A2、A4試件的管壁水平凹凸變形大于豎向凹凸變形，A3試件的管壁水平凹凸變形小于豎向凹凸變形3.軸力-豎向相對凹凸變形的骨架曲線根據圖6-20的滯回曲線繪制了節點軸力豎向相對凹凸變形的骨架曲線6-22。
　　橫坐標定義及方向與圖6-20相同，縱坐標N為腹桿端部荷載，方向為拉正壓負。彎頭廠家為確定節點的屈服位置，在圖中作出斜率為0.779kKN（節點初始剛度）的直線，如虛線。根據Kurobane準則，虛線與骨架曲線的交點所對應的荷載和變形即為相貫節點的屈服承載力N和屈服變形，分別列于表6-5和表6-86.4.4節點應變分布規律通過應變測點的數據分析，可以了解腹桿根部截面以及相貫面周圍弦桿管壁的應變強度變化與分布規律，從而研究相貫節點在反復軸向荷載作用下的破壞機理。